VIP（Vessel Investigation Project）プロジェクト

　TMI-2の下部プレナムの調査とデブリ取り出しが進むにつれ、溶融デブリにより下部ヘッド内面や計装管などが損傷していることが明らかになった。しかし、下部ヘッドが大きく破損し、デブリが圧力容器の外に流出する事象は発生していなかった。TMI-2事故では、下部ヘッドからデブリが放出されるまでどの程度のマージンがあったのか、事故事象が進んで下部ヘッドが破損する場合に、その破損モードはどのようなものか、は、国際的に注目された。そこで、OECD/NEA協定に基づいて、1988年に、米国NRCが主導し10か国と共同して、TMI-2下部ヘッドサンプルの採集と分を行う国際研究協力協定が締結された（VIPプロジェクト（Vessel Investigation Project））[1]。VIPプロジェクトの目的は、以下の３項目とされた。

1. TMI-2下部プレナムから採集したサンプルの特性調査
2. 化学的、熱的な下部ヘッド損傷程度の評価
3. 構造強度マージンの評価

これを実施する３個のタスク（下部ヘッドサンプルの採集、サンプルの分析、分析結果に基づく解析）が行われた。

VIPプロジェクト立案までの経緯

　1979年3月にTMI-2事故が発生した。事故直後は、炉心損傷は限定的との推定が主流であったが、1982年7月に、Quick Look調査により、原子炉圧力容器内部がCCTVカメラで調査され、炉心上部は空洞となっており、デブリが崩落・堆積していることが明らかになった[2]。その後のボーリング調査[3]や下部プレナム調査[4]により、事故後の圧力容器内の状態（TMI-2最終形態）が推定された（図１）[5]。下部プレナムには、約19トンのデブリが移行したと推定された。

　圧力容器内の調査や、クリーンアップ作業の技術的なサポートは、GEND体制で行われた（GEND: GPU社、EPRI、NRC、DOE）[6]。その中で、事故進展解析については、DOEが主導して、AEP（Accident Evaluation Program）において進められ、炉心上部の損傷理解、炉心加熱と溶融プール形成メカニズムの検討、溶融デブリの下部プレナムへの移行メカニズムの検討、それらの過程でのFP放出・移行の評価、が行われた。他方、国際協力としては、OECD/NEA/CSNIにおいて、AEPが進められ、複数国・機関が参加した。TMI-2の事故解析や内部調査が進捗するにつれて、下部プレナムに移行したデブリのふるまい、及び、下部ヘッドの損傷可能性が重要課題として顕在化した。TMI-2事故は原子炉圧力容器内で終息したが、圧力容器破損までのマージン評価が重要となった。

　これらを受けて、1987年10月に、米国NRCが、OECD/NEA/CSNIの枠組みにおける国際共同プロジェクト提案を行った。このプロジェクトには、ベルギー、フィンランド、フランス、ドイツ、イタリア、日本、スペイン、スウェーデン、スイス、英国、米国が参加することとなった。対象となるサンプルとして、ヘッド鋼材、貫通部、堆積デブリ（ヘッドと接触）などを採集し、各国・機関が分担して、分析・解析を行うこととなった。下部プレナムからデブリ取り出し後に、クリーアップ工程を30日間中断して、サンプル採集が行われることになった[1]。

参考：Quick Look調査

参考：ボーリング調査

参考：下部プレナム調査

参考：DOE年次レポートの概要（GEND体制）

サンプル採集

サンプル採集方法の開発

　MPR社が、サンプル採集技術の開発を担当した。そこでは、30日のサンプリング期間でできるだけ多くのサンプルを回収すること、原子炉圧力容器を脆弱化したり、破損したりしないこと、圧力容器上部に設置されていた遮蔽付き作業プラットフォーム（SWP：Shielded Working Platform）から、長尺ツールを用いたマニュアル操作で作業できること、が設計条件となった。検討の結果、アーク切断と電極の水冷を基本と下、Metal Disintegration Machining (MDM)法が採用されることとなった[7]。

サンプル採集位置の決定

　サンプル採集装置の設計・製作と並行して、サンプル採集場所の検討が進められた。候補として、以下が選定された。

• 炉心からの溶融デブリが崩落した直下
• 下部プレナムでのデブリ堆積厚さが最も厚かった部分の真下
• 下部プレナム北側で、下部プレナムデブリの堆積壁が見えていたあたり（#デブリ広がりの先端）
• デブリが存在していない領域
• インコアモニターの貫通部周辺

　MDM装置を使ったはじめてのサンプリングのため、事前にサンプル個数や重量を正確に見積もることができなかった。しかし、30日間で8～20個くらいのサンプル採集を目標として、結局、ヘッド内面サンプル15個、ノズルサンプル14個、インコアモニター案内管サンプル２個の回収に成功した[1]。図２に、サンプル採集位置を示す[8]。

サンプル分析結果の概要

　サンプル分析結果の詳細は別項目（）で記載する[9]。採集サンプルは、米国INELに輸送され、外観観察、除染、切断・小分けが行われた後で、8つの機関に送付された（ベルギー、イタリア、フィンランド、フランス、ドイツ、スペイン、英国、米国）。各機関が手分けして、金属組織観察や機械特性分析、さらに、応力、クリープ、シャルピー打撃、硬さ、写真、化学組成分析などが行われた。分析データに基づいて、事故時の機械的特性、最高温度の評価が行われた。

Vessel内面サンプルの分析

　図３に、Vesselサンプルの分析結果から推定された、ヘッド内面の事故時ホットスポットの推定結果を示す[1]。ホットスポットは、ノズル損傷が最も大きかった部位と一致した。サンプルの微細組織の分析結果から、ヘッド内面の事故時最高温度は1075～1100℃と評価された。また、表面から約0.45cmの深さでは、それより約100℃低いと評価された。ホットスポット以外では、727℃（フェライト/オーステナイト鋼の相変態温度）をこえないと推定された。事故時の冷却速度については、10～100℃/分と評価され、ホットスポットでの最高温度保持時間は30分程度と推定された。

　機械特性試験では、 600～700℃の条件でクリープ試験が行われ、事故時に727℃を超えたサンプルと超えなかったサンプルであまり差がないことが明らかになった。ひっぱり応力試験では、727℃を超えたサンプルでは結晶硬化が発生した。ホットスポットから遠いサンプルは、より急冷されたことが逆推定された。ノズル近辺から回収されたサンプルには、裂け、クラックが観測されたが、基盤鋼材までは到達しておらず、表面のSSライナー内にとどまっていた。このことから、機械的な破損は、SS鋼と低炭素鋼の熱膨張の差で発生したと推定された。クラック内に、Zr-Ag-Cd-In系の物質が検出された。このことから、デブリ本体が崩落する前に、金属デブリがやってきていたと推定された。

ノズルサンプルの分析

　できるだけヘッド内面に近い位置から、14個のノズルと2個のインコアモニター案内管サンプルが切り出された。当初計画された、ホットスポット近くの4個のノズルはほぼ溶融し、ヘッド面に固着していたため、サンプリングできなかった。Vesselサンプルと同様に、外観のミクロ写真、マクロ写真、光学顕微鏡、SEM、ガンマ線、研磨断面での溶融深さ調査、硬度などが分析された。これらの分析結果に基づいて、ノズルの損傷程度とデブリの侵入程度の調査が行われた。分析は主に、米国のINELとANL、および、フランスのCEAで行われた。

　分析の結果、ノズルとデブリの接触深さはおよそ120～270mmであり、まず、溶融デブリがノズル近くのヘッド内面で凝固し、次に、その上の層の溶融デブリがノズル外面を破損してノズル内に侵入した痕跡が見られた。事故時の温度は1415～1000℃と推定され、一部でインコネル材の融点を超えた可能性が考えられた。最も温度上昇した位置は、ヘッド面からの距離：140～64mmあたりであった。ノズル内へのデブリ侵入程度は、デブリの温度、組成、粘性に依存すると考えられた。ノズル表面にZrとAg-Cdが析出しており、燃料デブリ本体より先に、制御材の溶融物が移行してきた可能性が推定された。しかし、その物量評価は困難であった。

Companionサンプルの分析（金属サンプルに同伴していたデブリ）

　VIPプロジェクトでは、下部ヘッドに付着していたハードデブリサンプルの分析も行われた。サンプルの組成分析に基づき、事故時の崩壊熱が推定された。また、この時点までに行われていたデブリ取り出し作業において、下部プレナムハードデブリは、きわめて固いことが判明していた。一方で、ハードデブリの大半はヘッド内面に固着していなかった。なお、これらのサンプルは、採集された本来位置が必ずしも明確でなかった。

　下部プレナムハードデブリの主要成分は(U,Zr)O₂であり、SS成分の酸化物からなる副成分は<1wt%、Ag-In-Cdは<0.5wt%であった。平均かさ密度8.4±0.6g/cc、平均ボイド率18±11%であった。みかけはほぼ均質であり、事故時に炉心部では2600℃程度まで昇温していたと推定された。下部プレナム到達時の温度は正確に評価できなかったが、デブリはまだ溶融していたと推定された。さらに、ある程度徐冷して凝固した痕跡が見られた。中揮発性や低揮発性のFPはほぼ残留しており、一方で高揮発性FPはほぼ喪失していた。移行直後のデブリ崩壊熱は0.13±20% W/gと推定された。下部プレナムデブリの崩壊熱総量は2.47MW（デブリ重量19トンとして）と評価された。

圧力容器破損までのマージン解析

　VIPプロジェクトにおいて検討された破損モードは、貫通部配管の破損、貫通部配管の脱落、局所的なヘッドの破損、ヘッド全体的なクリープ破損、であった。解析には、ノズルや付着デブリの分析データや、ヘッド鋼材の分析データが用いられた。解析の結果、貫通部配管の破損と貫通部配管の脱落のモードは発生する可能性が低いとして排除された。これは、貫通部配管内に侵入した溶融デブリは、ヘッド内面から下にはほとんど侵入しないという解析結果、および、圧力容器内が加圧されていても、溶接部はあまり損傷しないという解析結果に基づいている。

　さらに、デブリジェット衝突の効果が計算され、サンプル分析で推定されたホットスポットの最高温度温度とその持続時間は、デブリ流が直接当たったことによって引き起こされたとは考えられないと評価された。むしろ、堆積した後のデブリからの中期的な伝熱によると評価された。

　ヘッドの大規模破損の可能性についての解析では、圧力容器内が高圧に維持されていた場合、クリープ破損がデブリ崩落・ドライアウト後２時間程度で発生する可能性が推定された。ヘッドの局所破損については、ホットスポットのサイズと最高温度（1100℃、30分）では、起こらないという解析結果が得られた。

　中期的なヘッドの破損可能性は、崩落したデブリ重量と温度に大きく依存するが、TMI-2の場合には、デブリ崩落後２時間以内に、ヘッドは十分に冷却される状態になったと評価された。

下部ヘッドサンプルの分析結果

下部プレナムルースデブリの分析結果

下部プレナムハードデブリの分析結果

まとめ

　VIPプロジェクトで採集されたサンプル分析とそれに基づく解析の結果、

• 局所ホットスポットは、0.8～1m径で、最高温度1100℃、30分保持と推定された。また、13.7cm厚さの圧力容器ヘッドに対し、ヘッド内表面から約0.45cm侵入すると温度は約100℃低下したと推定された。ホットスポット以外では727℃以下の温度と評価された。
• デブリは、下部プレナムに崩落後、北東から南東領域で広がり、ホットスポットに向けて移動したと推定された。
• ヘッド貫通部の配管破損や配管脱落までのマージンは大きく、TMI-2事故条件では、これらのモードでは圧力容器破損に至らないという解析結果が得られた。
• 一方で、局所ホットスポットの形成により、クリープ破損が起こる可能性が指摘された。ホットスポット形成時に、約300分間加圧が継続されると、クリープ破損が起きた可能性が示された。
• さらに、金属と酸化物メルトからなるデブリと下部ヘッドが断熱層で分離されていた可能性（直接接触なし）が示唆された。ホットスポットあたりでは、この断熱層の厚さが十分でなかった可能性が示唆された。

参考文献

[1] A.M. Rubin, Overview and Organization of Three Mile Island Unit 2 Vessel Investigation Project, 1994.

[2]

[3]

[4]

[5]

[6]

[7]

[8] Removal of Test Specimens from the TMI-2 Reactor Vessel Bottom Head, Phase 3 Project Summary, MPR-1195, 1990.

[9]