「事故後のRPV内の燃料デブリ分布(主な種類、経験温度)」の版間の差分
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== コアサンプルの採集位置 == | |||
TMI-2事故の最終形態で観測された領域('''図1''')に基づいて、サンプル分析が行われ、材料間の反応、組成、酸化度、FP残留などの分析結果に基づき、それぞれの領域の特徴と事故時に経験した温度が推定された[1]。 | |||
各領域の概要 | |||
* 上部空洞: 最深1.5mの深さ、空間体積9.3m<sup><small>3</small></sup>。周辺部に177個の燃料集合体のうち42個が部分的に残留、うち2個で全長に対し90%以上の無傷の燃料が残留 | * 上部空洞: 最深1.5mの深さ、空間体積9.3m<sup><small>3</small></sup>。周辺部に177個の燃料集合体のうち42個が部分的に残留、うち2個で全長に対し90%以上の無傷の燃料が残留 | ||
* | * 上部ルールデブリ: 上部空洞の直下。厚み0.6~1m、重量26.4トン。 | ||
* 溶融・凝固物: 3m径、中央で1.5m厚、周辺で0.25m厚、重量32.7トン。 | |||
* ハードクラスト: 溶融・凝固物を、上下及び周辺で覆うクラスト層。 | |||
* 切り株燃料集合体: 0.2~1.5m高さ、下部クラストの下で、溶融・凝固物を支える。 | |||
* 下部プレナムデブリ: 0.75~1m厚さ、堆積範囲4mφ、重量19.2トン。堆積状態はシンメトリックでない。小山状に堆積。 | |||
サンプル採集位置 | |||
上部ルースデブリ、上部空洞周辺の燃料集合体、溶融・凝固物、上下・周辺クラスト、切り株燃料集合体、下部プレナムデブリ | |||
== 上部空洞周辺に残留していた燃料集合体 == | |||
径方向/軸方向に大きな温度勾配の痕跡 | |||
上部格子のピーク温度:1500-1700K | |||
溶融Ag-In-Cdが、上部プレナムスプリングに付着 | |||
燃料棒上端の破損、溶融燃料・制御棒・燃料集合体部材が侵入 | |||
# これらの観測結果から、事故進展中に、周辺領域でも燃料棒が下の方で溶融していたと推定。 | |||
== 上部ルースデブリ == | |||
'''図2'''に、サンプリング部位と、サンプル外観を示す。 | |||
主な成分: 形状を維持した燃料ペレット、破砕した燃料ペレット、燃料棒由来の溶融・凝固物 | |||
主な物質: UO<small><sub>2</sub></small>、ZrO<sub><small>2</small></sub>、(U,Zr)O<sub><small>2</small> </sub>一方で、Zry金属、燃料集合体部材(スペーサー、グリッド)、制御棒材料はほとんど含まれない | |||
堆積状態: 粒子状物質が非均質に堆積(#上部ルースデブリ中では、酸化や材料間の反応が様々な進展)、粒子状デブリの混合性は高い | |||
サイズ: 90%は、1~5mm | |||
ピーク温度: 溶融・破砕した(U,Zr)O<small><sub>2</sub></small>(>2700Kで形成)、一部いったん溶融したUO<sub><small>2</small></sub>(~3100Kで形成) | |||
崩落・堆積後の温度: <2000K(#昇温・崩落過程で高温化、以降はあまり温度上昇していない) | |||
特記事項: 溶融初期に溶落した物質(制御棒溶融物、Zr/Fe共晶溶融物、Zr/Ni共晶溶融物、溶融インコネル、溶融SS、U-Zr-Oメルト、等)は、上部ルースデブリ中には残留しにくい。 | |||
== 溶融・凝固デブリ == | |||
'''図3'''に、典型的なサンプルの断面BSE像(#重元素が明るく見える)。(a)ほぼ酸化物のサンプル、(b)ほぼ金属のサンプル、(c)酸化物/金属混合物 | |||
主な成分: 酸化物と金属の混合物、主に酸化物相、主に金属相 | |||
存在割合: 金属相領域の体積割合は15% | |||
主な物質: 金属相:制御棒被覆(SS)、スペーサーグリッド(インコネル)、制御材(Ag-In-Cd)が由来の物質 | |||
酸化物:(U,Zr)O<sub><small>2</small></sub> | |||
ピーク温度: 2700K、3100Kに到達した可能性 | |||
== 上部クラスト == | |||
'''図4'''に、典型的なサンプルの断面SEM像(#重元素が暗く見える)。 | |||
主な成分: 酸化物と金属の混合物 | |||
存在割合: 金属相領域の体積割合は25% | |||
主な物質: 金属相:制御棒被覆(SS)、スペーサーグリッド(インコネル)、制御材(Ag-In-Cd)が由来の物質。Fe-Ni合金、Ag-In-U合金、Ni-Sn合金等、Cdは未検出 | |||
酸化物:(U,Zr)O<sub><small>2</small></sub> | |||
ピーク温度: 2700K | |||
参考文献 | == 参考文献 == | ||
[1] R.K. McCardell, M. L. Russell, D.W. Akers, C.S. Olsen, Summary of TMI-2 core sample examination, Nucl. Eng. Des. 118 (1990) 441-449. |
2024年4月24日 (水) 17:47時点における版
コアサンプルの採集位置
TMI-2事故の最終形態で観測された領域(図1)に基づいて、サンプル分析が行われ、材料間の反応、組成、酸化度、FP残留などの分析結果に基づき、それぞれの領域の特徴と事故時に経験した温度が推定された[1]。
各領域の概要
- 上部空洞: 最深1.5mの深さ、空間体積9.3m3。周辺部に177個の燃料集合体のうち42個が部分的に残留、うち2個で全長に対し90%以上の無傷の燃料が残留
- 上部ルールデブリ: 上部空洞の直下。厚み0.6~1m、重量26.4トン。
- 溶融・凝固物: 3m径、中央で1.5m厚、周辺で0.25m厚、重量32.7トン。
- ハードクラスト: 溶融・凝固物を、上下及び周辺で覆うクラスト層。
- 切り株燃料集合体: 0.2~1.5m高さ、下部クラストの下で、溶融・凝固物を支える。
- 下部プレナムデブリ: 0.75~1m厚さ、堆積範囲4mφ、重量19.2トン。堆積状態はシンメトリックでない。小山状に堆積。
サンプル採集位置
上部ルースデブリ、上部空洞周辺の燃料集合体、溶融・凝固物、上下・周辺クラスト、切り株燃料集合体、下部プレナムデブリ
上部空洞周辺に残留していた燃料集合体
径方向/軸方向に大きな温度勾配の痕跡
上部格子のピーク温度:1500-1700K
溶融Ag-In-Cdが、上部プレナムスプリングに付着
燃料棒上端の破損、溶融燃料・制御棒・燃料集合体部材が侵入
# これらの観測結果から、事故進展中に、周辺領域でも燃料棒が下の方で溶融していたと推定。
上部ルースデブリ
図2に、サンプリング部位と、サンプル外観を示す。
主な成分: 形状を維持した燃料ペレット、破砕した燃料ペレット、燃料棒由来の溶融・凝固物
主な物質: UO2、ZrO2、(U,Zr)O2 一方で、Zry金属、燃料集合体部材(スペーサー、グリッド)、制御棒材料はほとんど含まれない
堆積状態: 粒子状物質が非均質に堆積(#上部ルースデブリ中では、酸化や材料間の反応が様々な進展)、粒子状デブリの混合性は高い
サイズ: 90%は、1~5mm
ピーク温度: 溶融・破砕した(U,Zr)O2(>2700Kで形成)、一部いったん溶融したUO2(~3100Kで形成)
崩落・堆積後の温度: <2000K(#昇温・崩落過程で高温化、以降はあまり温度上昇していない)
特記事項: 溶融初期に溶落した物質(制御棒溶融物、Zr/Fe共晶溶融物、Zr/Ni共晶溶融物、溶融インコネル、溶融SS、U-Zr-Oメルト、等)は、上部ルースデブリ中には残留しにくい。
溶融・凝固デブリ
図3に、典型的なサンプルの断面BSE像(#重元素が明るく見える)。(a)ほぼ酸化物のサンプル、(b)ほぼ金属のサンプル、(c)酸化物/金属混合物
主な成分: 酸化物と金属の混合物、主に酸化物相、主に金属相
存在割合: 金属相領域の体積割合は15%
主な物質: 金属相:制御棒被覆(SS)、スペーサーグリッド(インコネル)、制御材(Ag-In-Cd)が由来の物質
酸化物:(U,Zr)O2
ピーク温度: 2700K、3100Kに到達した可能性
上部クラスト
図4に、典型的なサンプルの断面SEM像(#重元素が暗く見える)。
主な成分: 酸化物と金属の混合物
存在割合: 金属相領域の体積割合は25%
主な物質: 金属相:制御棒被覆(SS)、スペーサーグリッド(インコネル)、制御材(Ag-In-Cd)が由来の物質。Fe-Ni合金、Ag-In-U合金、Ni-Sn合金等、Cdは未検出
酸化物:(U,Zr)O2
ピーク温度: 2700K
参考文献
[1] R.K. McCardell, M. L. Russell, D.W. Akers, C.S. Olsen, Summary of TMI-2 core sample examination, Nucl. Eng. Des. 118 (1990) 441-449.