「既往知見」の版間の差分

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== 過去の原子力施設での事故事例 ==
== 過去の原子力施設での事故におけるデブリふるまいの推定、デブリ分析の結果 ==


=== スリーマイルアイランド島(TMI-2)原子力発電所事故 ===
*[[スリーマイル島原子力発電所事故]] <span style="color:red">'''（令和6年11月に一部更新）'''</span>


=== チェルノブイリ原子力発電所事故 ===
*[[チェルノブイリ原子力発電所事故]]


== 模擬試験、ウランの特性に関する既往文献等 ==
== 模擬試験、ウランの特性に関する既往文献等 ==
 
*[[模擬試験]]
*[[ウランの特性]]
*[[劣化コンクリート]]


== 燃料・構造物の溶融及び凝固挙動 ==
== 燃料・構造物の溶融及び凝固挙動 ==
シビアアクシデント時の燃料、構造物の溶融及び凝固挙動
* [[In-vesselでの燃料溶融および凝固]]
 
* [[Ex-vesselでの燃料溶融および凝固]]
<span style="color: red;">図表番号は仮のものを挿入</span>
 
==Ex-vesselでのdebris溶融・凝固 ==
 
事故時においてRPV下部プレナムにスランピングした燃料デブリが再溶融し、下部ヘッドを破損させた場合、RPVからペデスタルへ燃料デブリが移行する。1Fのペデスタル部では玄武岩系（シリカ系）コンクリートが使用されており、落下した溶融燃料とコンクリートの高温反応(Molten Core Concreate Interaction; MCCI)を起こすと想定されている。MCCIの進行に影響する因子としては、コンクリートの材質、移行してきた燃料デブリの組成（特に、平均的な酸化度や金属成分が含まれるかどうか）、デブリ温度（比較的温度の低いデブリが崩落する場合には、MCCIが進行しない可能性が考えられる(内部調査結果：[[2号機 ペデスタル底部#内部調査結果|2号機]]、[[3号機 ペデスタル底部#内部調査結果|3号機]])<span style="color: red;">リンク、3号機まだ</span>)、また、デブリの特性には、冷却条件（徐冷or急冷）も影響する。
 
 
===Ex-vessel debrisの凝固 に関する 熱力学解析===
シリカ系コンクリートと溶融コリウムの間でMCCIが発生したと仮定し、熱力学計算ソフトThermo-calcを使用し、Ex-vessel debris凝固時の析出相の同定と成分偏析の解析を実施した。データベースはOECD/NEAの国際汎用熱力学データベースTAF-ID<ref name="TAF-ID">Thermodynamics of Advanced Fuels – International Database, OECD/NEA : https://www.oecd-nea.org/science/taf-id/</ref>を使用した。
 
 
====シリカ系コンクリート、PWR条件でのコリウムのケース(CEA 模擬試験条件)====
仏国CEAで行われた、シリカ系コンクリートとPWR条件を想定した模擬コリウムを用いたEx-vessel debrisの凝固試験<ref name="CEA_exp_1">A. Quaini, C. Journeau, S. Gosse, T. Alpettaz, E. Brackx, R. Domenger, A. Chocard, F. Hodaj, "Experimental contribution to the corium thermodynamic modelling – the U-Zr-Al-Ca-Si-O system", ''Annals of Nuclear Energy'', 93, 43-49 (2016). http://dx.doi.org/10.1016/j.anucene.2016.01.043</ref>を参考に、凝固時の相析出挙動(凝固パス)の解析を実施した<ref name="CEA_sol_path">T. Sato et al. (2020), to be submitted</ref>。
<span style="color: red;">本項目の論文は現在執筆中、参考文献</span>
 
{| class="wikitable" style="float:right; margin-left: auto; margin-right: 0px;"
|+表X1：CEA模擬試験コリウム組成 (at%)<ref name="CEA_exp_1"/>
|-
!
! Corium 1
! Corium 2
|-
|style="width:50px; text-align:center;"| Al
|style=" text-align:center;"| 1.2
|style=" text-align:center;"| 1.0
|-
|style=" text-align:center;" | Ca
|style=" text-align:center;" | 18.8
|style=" text-align:center;" | 4.8
|-
|style=" text-align:center;" | Si
|style=" text-align:center;" | 13.3
|style=" text-align:center;" | 26.3
|-
|style=" text-align:center;" | U
|style=" text-align:center;" | 3.7
|style=" text-align:center;" | 1.4
|-
|style=" text-align:center;" | Zr
|style=" text-align:center;" | 2.8
|style=" text-align:center;" | 1.6
|-
|style=" text-align:center;" | O
|style=" text-align:center;" | 60.2
|style=" text-align:center;" | 64.9
|}
 
*'''CEA試験概要'''
:- 試験条件
::CEA試験の模擬コリウム組成(表X1)
:::模擬燃料デブリ(PWR条件)：UO<sub>2</sub>-ZrO<sub>2</sub>の混合酸化物
:::コンクリート：SiO<sub>2</sub>-Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>-CaOの混合物。Corium1：石灰岩(Caリッチ)コンクリート。Corium2：シリカ系(Siリッチ)コンクリート。
::最高到達温度：2500℃
 
:- 試験結果
::'''Caリッチデブリ：Corium1(図X2、表X2)'''
:::母相：Ca、Siガラス(黒色)
:::析出相1：(U,Zr,Ca)O<sub>2</sub>のデンドライト(白色)
:::析出相2：珪酸塩化合物(灰色)
 
::'''Siリッチデブリ：Corium2(図X3、表X3)'''
:::試験では、コリウムが2層に成層化した。それぞれの領域において、母相と析出相が逆になっていることが観察されている。EDS分析では模擬デブリが脆く測定が困難であったため、領域1のみが分析された。
:::領域1
::::母  相：(U,Zr,Ca)O<sub>2</sub>(白色)
::::析出相1：SiO<sub>2</sub>の球状晶(黒色)
::::析出相2：Si化合物(灰色)
:::領域2(組織観察結果のみ)
::::母相：おそらくSiガラス相(黒色)
::::析出相1：おそらくU,Zr酸化物(白色)
::::析出相2：おそらくSi化合物(灰色)
 
<gallery hights=400px width=400px>
file:BSE image C1.png||図X2：BSE像(Corium11:Caリッチ)<ref name="CEA_exp_1" />
file:EDS result C1 1.png||表X2：EDS分析結果(Corium1:Caリッチ)<ref name="CEA_exp_1" />
file:BSE image C2.png||図X3：BSE像(Corium2:Siリッチ)<ref name="CEA_exp_1" />
file:EDS result C2 Zone1.png||表X3：EDS分析結果(Corium2:Siリッチ)<ref name="CEA_exp_1" />
</gallery>
 
*'''熱力学解析による凝固パス概要'''
:'''Caリッチデブリ：Corium1(図X4、X5)'''
:# U,Zr酸化物(一部Caが固溶):(Zr,U,Ca)O<sub>2</sub>が析出(約2160℃) → Uリッチ or Zrリッチの酸化物に相分離(約1470℃以下)
:# 珪酸塩(ジルコン)：Ca<sub>2</sub>SiO<sub>4</sub>が析出(約1470℃)
:# コンクリート成分化合物：Si化合物orガラスが析出
:まずU,Zr酸化物がデンドライトとして析出し、続いて1450℃程度で珪酸塩が析出、残存液相部がガラスとして母相になったと考えると試験結果と整合する。
 
:'''Siリッチデブリ：Corium2(図X6、X7)'''
::高温で液相が2相に分離：Uリッチ液相＋Zrリッチ液相
::'''Uリッチ液相'''
:# Siガラス相：SiO<sub>2</sub>単体が析出(約1450℃)
:# U,Zr酸化物：(U,Zr)O<sub>2</sub>が析出(約1380℃)
:# Si化合物(珪酸塩)析出
 
::'''Zrリッチ液相'''
:# Zr酸化物(一部U,Caが固溶)：(Zr,U,Ca)O<sub>2</sub>が析出(約1930℃) → ジルコン：ZrSiO<sub>4</sub>が析出(1590℃)、Uが分離
:# 残存液相部がUリッチ液相と同様の析出挙動：Si化合物orコンクリート成分ガラス(Al,Ca,Si)が析出
 
:解析結果では、高温で液相が2相分離する結果となった。Uリッチ液相はまずSiO<sub>2</sub>が析出し、その後にU,Zr酸化物＋Si化合物が墓相として析出。一方で、Zrリッチ液相ではまずZr酸化物が析出し、Si化合物、母相としてガラスが析出すると予測される。分離した各液相で凝固パス(析出相と母相の順番)が逆になっており、それぞれ試験結果の2層領域に対応していると考えられる。つまり、試験においても溶融時に液相で2相分離を起こしたと考えられ、密度の重いUリッチ液相が下部に(領域1)、Zrリッチ液相が上部(領域2)に成層化し凝固したと考えられる。また、解析結果と試験結果において各領域での相状態(析出相と母相)の整合性が確認できる。
 
<gallery hights=400px width=400px>
file:TC calc result CEA C1.png||図X4：試験条件1(Caリッチ)の解析結果
file:Sol path CEA C1.png||図X5：試験条件1(Caリッチ)の凝固パス概略図
file:TC calc result CEA C2.png||図X6：試験条件2(Siリッチ)の解析結果
file:Sol path CEA C2.png||図X7：試験条件2(Caリッチ)の凝固パス概略図
</gallery>
 
====BWR条件でのコリウムの解析(1F条件)====
 
{| class="wikitable" style="float:right; margin-left: auto; margin-right: 0px;"
|+表X4：1F燃料コリウム成分<ref name="VBS-U4" />
|-
!      !!    wt%
|-
|style="width:100px; text-align:center;" | UO<sub>2</sub>
|style="width:100px; text-align:center;"| 78.4
|-
|style="width:100px; text-align:center;" | ZrO<sub>2</sub>
|style="width:100px; text-align:center;" | 21.6
|}
 
1F事故で予測されるコリウム組成において、凝固時の相析出挙動(凝固パス)の解析を実施した。
 
*コリウム組成
::模擬燃料コリウム(表X4)：UO<sub>2</sub>-ZrO<sub>2</sub>の混合酸化物(重量比約 4:1)
::コンクリート(表X5)：SiO<sub>2</sub>-Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>-CaOの混合物(重量比約 20:5:4) = Siリッチコンクリート
 
 
{| class="wikitable" style="float:right; margin-left: auto; margin-right: 0px;"
|+表X5：1Fコンクリート成分<ref name="VBS-U4" />
|-
!      !!    wt%
|-
|style="width:100px; text-align:center;" | Al<sub>2</sub>O<sub>3</sub>
|style="width:100px; text-align:center;"| 17.0
|-
|style="width:100px; text-align:center;" | CaO
|style="width:100px; text-align:center;" | 14.1
|-
|style="width:100px; text-align:center;" | SiO<sub>2</sub>
|style="width:100px; text-align:center;" | 68.9
|}
 
*解析結果(コンクリート：燃料コリウム＝５：５)
:解析結果による凝固パス概要(図X8,9)
:# 高温で液相が2相に分離：Zrリッチ液相＋Siリッチ液相
:# Zrリッチ液相　→　U,Zr酸化物(一部Caが固溶) (約1960℃)
:# Siリッチ液相　→　Si化合物(ジルコン等珪酸塩) (約1430℃以下)
:# コンクリート成分ガラス(Al,Ca,Si) (母相)
:1F条件では、高温では液相が2相に分離：Zrリッチ＋Siリッチする計算結果となった。Zrリッチ液相は、約2000℃程でZr酸化物(U固溶)で凝固し、さらに温度が下がるとジルコン＋U,Zr酸化物に分離、という凝固パスを経る。この際、ジルコンが多く(U,Zr酸化物と同量以上に)析出すると考えられる。一方で、Siリッチ液相では、比較的低温まで液相状態が維持され、約1350℃以下からSiO<sub>2</sub>及びSi化合物が析出 or ガラスとして析出して母相となると考えられる。
 
<gallery hights=400px width=400px>
file:TC calc 1F c5d5.png||図X8：1F組成コリウム(コンクリート5：燃料コリウム5)
file:Sol path 1F c5d5.png||図X9：1F組成コリウム凝固パス(コンクリート5：燃料コリウム5)
</gallery>
 
===既往知見===
 
====模擬試験====
[[模擬試験|過去の模擬試験]]を参照。（追記予定）
 
フランス・CEAでは、大型のMCCI試験装置（VULCANO: Versatile UO<sub>2</sub> Lab for Corium ANalysis and Observation）を用いてMCCIに伴うコンクリートの浸食挙動が調べられてきた。これとともに、試験で生成したMCCI生成物の性状等が調べられている。
 
この試験シリーズのひとつである「VBS-U4試験」では、UO<sub>2</sub>/ZrO<sub>2</sub>比やコンクリート組成等が1F1号機の想定に比較的近い条件であり、溶融させたUO<sub>2</sub>-ZrO<sub>2</sub>-SiO<sub>2</sub>酸化物と溶融させたステンレス鋼を、シリカ質コンクリートに流し込むことでMCCIを引き起こしている。組織観察の結果、溶融プール層：(U,Zr)O<sub>2-x</sub>; (Zr,U)O<sub>2-x</sub>; 結晶質シリカ；珪酸ガラス、金属層：未酸化のステンレス(Fe-Ce-Ni)、が形成された。また、デブリとコンクリートとの境界付近において、高Uジルコン(Zr,U)SiO<sub>4</sub>の形成も確認された。<ref name="VBS-U4">T. Kitagaki, H. Ikeuchi, K. Yano, J.H. Haquet, L. Brissonneau, B. Tormos, P. Piluso and T. Washiya, "Characterization of the VULCANO test products for fuel debris removal from the Fukushima Daiichi Nuclear Power Plant", ''Prog. Nucl. Sci. and tech.'' 5, 217-220 (2018). http://dx.doi.org/10.15669/pnst.5.217</ref>
 
また、コンクリートの浸食自体は少ないものの、底部注水による急冷条件のもと「VW-U1試験」が実施された。この試験では、底部にポーラス状コンクリートを配置し、MCCI開始後にポーラス状コンクリートへの注水によりデブリの急冷を行っている。組織観察の結果、サンプルの採取箇所によらずデブリの微細構造はおおよそ共通しており、Siリッチなマトリックス中にUリッチな(U,Zr)O<sub>2</sub>やZrリッチな(Zr,U)O<sub>2</sub>が析出する構造であった。上述のVBS-U4試験で生成した結晶質シリカや高Uジルコンの形成は認められず、急冷とそれに伴うコンクリート浸食の抑制がこれらの相の形成に影響したものと推定された。<ref name="VW-U1">T. Kitagaki, H. Ikeuchi, K. Yano, L. Brissonneau, B. Tormos, R. Domenger, J. Roger and T. Washiya, "Effect of quenching on molten core-concrete interaction product", ''J. Nucl. Sci. Technol.'' 56, 904-914 (2019). https://doi.org/10.1080/00223131.2019.1604272</ref>
 
2017年度には、1Fで想定される材料組成やコンクリート浸食程度などを考慮した大型MCCI試験である「VF-U1試験」が行われた。組織観察の結果、炉心材料（UO<sub>2</sub>, Zr, ZrO<sub>2</sub>, ステンレス鋼）がコンクリートと反応した後の溶融プール部は，コンクリート由来のSi, Ca, Alや燃料由来のU, Zrを多く含む酸化物相と，ステンレス鋼由来のFeを多く含む金属相に分かれることが分かった。各相の特徴は以下の通り。<ref name="Nak19">A. Nakayoshi, H. Ikeuchi, T. Kitagaki, T. Washiya, V. Bouyer, C. Journeau, P. Piluso, E. Excoffier, C. David, V. Testud, "Knowledge obtained from dismantling of large-scale MCCI Experiment products for decommissioning of Fukushima daiichi nuclear power station", ''Proc. of International Topical Workshop on Fukushima Decommissioning Research'', Naraha, Fukushima, Japan, 24-26, May, 2019.</ref><ref name="Bri20">L. Brissonneau, H. Ikeuchi, P. Piluso, J. Gousseau, C. David, V. Testud, V. Bouyer, T. Kitagaki, A. Nakayoshi, S. Dubois, T. Washiya, "Material characterization of the VULCANO corium concrete interaction test with concrete representative of Fukushima Daiichi Nuclear Plants.", ''J. Nucl. Mater.'' 528, 151860 (2020).  https://doi.org/10.1016/j.jnucmat.2019.151860</ref>
*酸化物相は，Si, Ca, Al濃度の高いマトリックス中に，U-Zr酸化物の粒子やFe-Cr酸化物の粒子が析出する構造をとり，同様の構造が溶融プール内に広くみられる。
*金属相は，主にFe-Ni系の合金で，Cr濃度は初期の材料として投入したステンレス鋼のCr濃度よりも低い。主に，溶融プールの底部（コンクリートとの境界部）に塊として存在。
 
実際の1Fにおいては落下してきたデブリ性状や冷却条件によるが、上記模擬試験のように成層化、相分離が発生している可能性がある。
 
====チェルノブイリLava====
[[チェルノブイリ原子力発電所事故]]を参照。
 
チェルノブイリ原子力発電所事故で発生したデブリは、溶融した燃料が蛇紋岩コンクリートと反応したものであり、主に[[LFCMの分析結果（元素組成、構成相）|褐色デブリ(Brown lava)]]と[[LFCMの分析結果（元素組成、構成相）|黒色デブリ（Black lava]])の2種類が発見されている。双方ともにメインマトリクスは珪酸塩ガラスであり、その組成もほぼ同様である。一方で、ガラス相以外の析出物においては褐色デブリの方がU濃度が高くなっている。チェルノブイリでのデブリ生成条件は1Fと異なるが、これらのデブリはMCCIが長時間継続され形成されたものであり、1Fにおいてもペデスタルに移行したデブリが徐冷されていた場合には、複数の性状のデブリが形成・成層化している可能性がある。
 
<gallery hights=400px width=400px>
file:Chernobyl brown lava.jpg||Brown "lava"<ref name="chel_1">B.E. Burakov, "Material study of Chernobyl “lava” and “hot” particles”, International Experts", ''Meeting on Decommissioning and Remediation after a Nuclear Accident Vienna'', Austria (2013).  http://www-pub.iaea.org/iaeameetings/IEM4/30Jan/Burakov.pdf</ref>
file:Chernobyl black lava.jpg|Black "lava"<ref name="chel_1"/>
</gallery>
 
===Ex-vessel debrisの予測される特徴===
*コンクリート成分が混入することで、固相と液相が共存する温度域(液相線温度：全て溶融 ⇔ 固相線温度：全て凝固）の温度差が約700-800℃に拡大する。固相と液相の比重差により、泥水のような状態になり、層分離が起こる可能性がある。[[#チェルノブイリLava|チェルノブイリのデブリ：Brawn/Black LAVA]]
*高温で液相が2相に分離(U,Zリッチ ⇔　Siリッチ)し、これら液相間の比重差により層分離する可能性がある。この場合、各層では凝固パス(析出相、母相)が逆転するなど異なると考えられる。[[#CEA模擬MCCI試験|CEA模擬試験]]
*主要構成組織は以下の3つに区別できる。
:- U,Zr酸化物：(U,Zr)O<sub>2</sub>　Fluorite, Tetragonal
:- Si化合物：(Zr,U)SiO<sub>4</sub>
:- コンクリートガラス：SiO2 + Al,Ca成分
*ペデスタルへ移行してきた燃料デブリ中に金属成分が含まれる場合、デブリ下部に密度の高い金属層が形成される可能性がある。
 
----
'''関連項目'''
:[[既往知見]]
 
'''参考文献'''
<references />


== 事故進展の推定 ==
==事故進展の推定==


=== 号機毎の事故進展 ===
===号機毎の事故進展===
* [[Gr1:1号機の事故進展|1号機の事故進展]]
*[[Gr1:1号機の事故進展|1号機の事故進展]]
* [[Gr1:2号機の事故進展|2号機の事故進展]]
*[[Gr1:2号機の事故進展|2号機の事故進展]]
* [[Gr1:3号機の事故進展|3号機の事故進展]]
*[[Gr1:3号機の事故進展|3号機の事故進展]]


=== 関連研究 ===
===関連研究===
以下の表は、福島第一原子力発電所の廃炉及び原子力発電の安全性向上に資する観点で、既存及び進行中の研究をまとめたものである。
以下の表は、福島第一原子力発電所の廃炉及び原子力発電の安全性向上に資する観点で、既存及び進行中の研究をまとめたものである。
{| class="wikitable"
{| class="wikitable"
293行目: 99行目:
|}
|}


== 燃料デブリの性状把握PJにおける既往研究（報告書）[[File:IRID_logo.PNG|50px|link=]]==
==環境中核種分布・移行評価技術==
<pre style="color: red">※リンク先はGr1</pre>
外部サイト『根拠情報Q&Aサイト』へリンク
*[https://fukushima.jaea.go.jp/QA/q1.html 放射性物質・空間線量率]
*[https://fukushima.jaea.go.jp/QA/q2.html 被ばく線量評価・除染]
*[https://fukushima.jaea.go.jp/QA/q3.html 放射性物質の動き - 森林]
*[https://fukushima.jaea.go.jp/QA/q4.html 放射性物質の動き - 河川]
*[https://fukushima.jaea.go.jp/QA/q5.html 生態系・林野火災・結果の公表]

2024年11月24日 (日) 18:49時点における最新版

過去の原子力施設での事故におけるデブリふるまいの推定、デブリ分析の結果

模擬試験、ウランの特性に関する既往文献等

燃料・構造物の溶融及び凝固挙動

事故進展の推定

号機毎の事故進展

関連研究

以下の表は、福島第一原子力発電所の廃炉及び原子力発電の安全性向上に資する観点で、既存及び進行中の研究をまとめたものである。

関連研究一覧表（案）
事故進展過程
関連事象　 〜炉心損傷 〜下部プレナム移行 〜RPV破損 〜水素爆発 水素爆発以降
熱水力（RPV内）
熱水力（RPV外）
炉心物質溶融挙動（炉心部） XR-2試験

CMMR試験

CLADS-MADE試験

炉心物質溶融挙動（炉心部以外） LIVE試験
FP放出
RPV破損 H30•1F推進費[* 1]
MCCI
未解明問題
備考
  1. ↑ H30・1F推進費　総合的な解析手法による2・3号機RPV内外のデブリ・構造材状況把握の高度化

環境中核種分布・移行評価技術

外部サイト『根拠情報Q&Aサイト』へリンク

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