下部ヘッドサンプルの分析データ（VIPプロジェクト） - 版の履歴

Kurata Masaki: /* 分析結果 */

2025-12-24T06:34:45Z

分析結果

← 古い版		2025年12月24日 (水) 15:34時点における版
309行目:		309行目:
	損傷状態を確認しつつ、特徴的な部位が分析されるように、試料切断が行われた。		損傷状態を確認しつつ、特徴的な部位が分析されるように、試料切断が行われた。

	'''図13(a)(b)'''に、ノズルの断面模式図と下部プレナムにおけるノズル、案内管、LCSAの位置関係の模式図示す[1]。		'''図13(a)(b)'''に、ノズルの断面模式図と下部プレナムにおけるノズル、案内管、LCSAの位置関係の模式図示す[1]。<gallery widths="400" heights="350">
			ファイル:VIP 51.png\|'''<big>図13(a)　計装管ノズルの断面模式図 [1]</big>'''
	'''~~ここに、図12挿入、、、~~'''		ファイル:VIP 62.png\|'''<big>図13(b)　下部プレナムでのノズルと案内管の配置 [1]</big>'''
			ファイル:VIP 63.png\|'''<big>図14　ノズルサンプルの損傷程度マップ [1]</big>'''
			</gallery>

	=== 分析結果 ===		=== 分析結果 ===

	* '''表２'''に、米国ANLとINELで実施されたノズルサンプルの分析位置と外観観察結果をまとめて示す[1]。		* '''表２'''に、米国ANLとINELで実施されたノズルサンプルの分析位置と外観観察結果をまとめて示す[1]。
	* '''~~図13~~'''に、ノズルの損傷マップを示す[1]。E9,F7,F8,G6位置のノズルは大きく損傷して溶け落ちており、サンプリングすることができなかった。		* '''図14'''に、ノズルの損傷マップを示す[1]。E9,F7,F8,G6位置のノズルは大きく損傷して溶け落ちており、サンプリングすることができなかった。
	* '''~~図14~~(a)～(d)'''に、損傷したノズルサンプルの外観写真の例（R7,M9,K11,E7）を示す[1]。		* '''図15(a)～(d)'''に、損傷したノズルサンプルの外観写真の例（R7,M9,K11,E7）を示す[1]。
	* '''~~図14~~(e)'''に、案内管サンプルK5の外観写真を示す[1]。		* '''図15(e)'''に、案内管サンプルK5の外観写真を示す[1]。
	* R7ノズルについて（図14(a)）、外観上に大きな損傷は見られない（上端以外）。しかし、ノズル内の計装ラインには溶融の痕跡が見られ、デブリの凝固物が付着していた。デブリ付着物付近で、高いγ線量が計測されたが、ノズル内部でのデブリによる閉塞は観測されなかった。CEAサクレーにおいて、上端部分のみが詳細分析された。付着デブリの主成分はU,Zr相とFeリッチ相からなり、おそらく、初期にやってきたデブリに相当していると推定された。これは、R7位置が、デブリが最初に落ちてきたあたりに相当することと整合していた。		* R7ノズルについて（図14(a)）、外観上に大きな損傷は見られない（上端以外）。しかし、ノズル内の計装ラインには溶融の痕跡が見られ、デブリの凝固物が付着していた。デブリ付着物付近で、高いγ線量が計測されたが、ノズル内部でのデブリによる閉塞は観測されなかった。CEAサクレーにおいて、上端部分のみが詳細分析された。付着デブリの主成分はU,Zr相とFeリッチ相からなり、おそらく、初期にやってきたデブリに相当していると推定された。これは、R7位置が、デブリが最初に落ちてきたあたりに相当することと整合していた。
	* M9ノズルについて（図14(b)）、ノズル上端が25mm溶け落ちていた。その下のノズル残留部25mmでは表面が変色していた。これは、溶融物のキャンドリングの痕跡と推定された。さらに、その下の部分では表面に酸化スケールが付着していた。そのの部分は金属光沢が維持されていた。ノズル上部はデブリで完全に閉塞されていたが、ノズル底部にはデブリが到達していかった。計測ラインは、ノズル溶け落ち部の下まで溶融していた。メルトの溶融凝固時に形成されたと考えられるボイドが観測され、メルトの急冷が示唆された。		* M9ノズルについて（図14(b)）、ノズル上端が25mm溶け落ちていた。その下のノズル残留部25mmでは表面が変色していた。これは、溶融物のキャンドリングの痕跡と推定された。さらに、その下の部分では表面に酸化スケールが付着していた。そのの部分は金属光沢が維持されていた。ノズル上部はデブリで完全に閉塞されていたが、ノズル底部にはデブリが到達していかった。計測ラインは、ノズル溶け落ち部の下まで溶融していた。メルトの溶融凝固時に形成されたと考えられるボイドが観測され、メルトの急冷が示唆された。
333行目:		335行目:
	* 相当量のZr金属やAg-Cdがノズル周辺に存在しており、初期の炉心崩落過程でのこれらの物質が下部プレナムまで移行していたことが示唆された。その堆積厚さは不明だが、H8位置では120mmに達していた可能性が考えられた。		* 相当量のZr金属やAg-Cdがノズル周辺に存在しており、初期の炉心崩落過程でのこれらの物質が下部プレナムまで移行していたことが示唆された。その堆積厚さは不明だが、H8位置では120mmに達していた可能性が考えられた。
	* ノズル内でのデブリの下方向へのフローは、デブリ温度、ノズル温度、デブリ組成、粘性、燃料とノズルの相互作用（酸化Crによる燃料成分のトラップ）などに依存すると推定された。		* ノズル内でのデブリの下方向へのフローは、デブリ温度、ノズル温度、デブリ組成、粘性、燃料とノズルの相互作用（酸化Crによる燃料成分のトラップ）などに依存すると推定された。
	'''~~ここに、図13,14挿入、、、~~'''		<gallery widths="400" heights="300">
			ファイル:VIP 64.png\|'''<big>図15(a)　R7ノズルの外観（全体） [1]</big>'''
			ファイル:VIP 65.png\|'''<big>図15(b)　R9ノズルの外観（全体） [1]</big>'''
			ファイル:VIP 66.png\|'''<big>図15(c)　K11ノズルの外観（全体） [1]</big>'''
			</gallery><gallery widths="400" heights="300">
			ファイル:VIP 67.png\|'''<big>図15(d)　E7ノズルの外観（トップ） [1]</big>'''
			ファイル:VIP 68.png\|'''<big>図15(e)　K5案内管の外観（下部） [1]</big>'''
			</gallery>
	{\| class="wikitable"		{\| class="wikitable"
	\|+'''<big>表２　ノズルサンプルの分析位置 [1]</big>'''		\|+'''<big>表２　ノズルサンプルの分析位置 [1]</big>'''
472行目:		481行目:
	\|計装ラインがノズル上部で損傷		\|計装ラインがノズル上部で損傷
	\|}		\|}
			[[ファイル:VIP 69.png\|サムネイル\|405x405ピクセル\|'''<big>図16　E11ノズル付着酸化物中のAg-Cd粒子（ホワイトスポット）[1]</big>''']]

	=== ノズル損傷傾向の検討 ===		=== ノズル損傷傾向の検討 ===
489行目:		499行目:

	* E6,G8などのVesselボートサンプル中でも、クラック内にAg-Cd相を検出		* E6,G8などのVesselボートサンプル中でも、クラック内にAg-Cd相を検出
	* '''~~図15~~'''に、金属デブリ層の下のAg-Cd粒子析出の例、E11ノズル位置のサンプル[1]		* '''図16'''に、金属デブリ層の下のAg-Cd粒子析出の例、E11ノズル位置のサンプル[1]

	=== 事故時ノズル温度の推定 ===		=== 事故時ノズル温度の推定 ===
505行目:		515行目:

	== 下部ヘッド破損のマージン解析 ==		== 下部ヘッド破損のマージン解析 ==
			[[ファイル:VIP 70.png\|サムネイル\|600x600ピクセル\|'''<big>図17　下部ヘッド破損マージン解析のフローチャート [1]</big>''']]
	４個の圧力容器破損モードについて（計装管の破損、計装管の脱落、vesselの局所破損、vesselの大規模クリープ破損）、破損までのマージン解析が行われた。解析結果の詳細は、参考文献[6]などに掲載されている。		４個の圧力容器破損モードについて（計装管の破損、計装管の脱落、vesselの局所破損、vesselの大規模クリープ破損）、破損までのマージン解析が行われた。解析結果の詳細は、参考文献[6]などに掲載されている。

	'''~~図16~~'''に、解析フローチャートを示す[1]。入力データとして、事故時プラントデータ（RPV内圧、冷却水温度、水蒸気流量）、TMI-2内部調査データ（デブリ分布、デブリ/ノズルギャップ、デブリ/Vesselギャップ、デブリ重量）、VIPプロジェクトでの分析データ、が用いられた、次に、予備解析として、ノズル内への溶融デブリ侵入と閉塞解析、デブリジェットによるヘッドへの熱・機械的衝撃解析が行われ、マージン評価のための条件設定が行われた。		'''図17'''に、解析フローチャートを示す[1]。入力データとして、事故時プラントデータ（RPV内圧、冷却水温度、水蒸気流量）、TMI-2内部調査データ（デブリ分布、デブリ/ノズルギャップ、デブリ/Vesselギャップ、デブリ重量）、VIPプロジェクトでの分析データ、が用いられた、次に、予備解析として、ノズル内への溶融デブリ侵入と閉塞解析、デブリジェットによるヘッドへの熱・機械的衝撃解析が行われ、マージン評価のための条件設定が行われた。

	以下の結果がとりまとめられた。		以下の結果がとりまとめられた。

Kurata Masaki: /* 引張応力試験 */

2025-12-24T06:05:42Z

引張応力試験

← 古い版		2025年12月24日 (水) 15:05時点における版
292行目:		292行目:
	* '''図12'''に、E6サンプルのクラック断面写真を示す[1]。クラックはライナー層内にとどまり、墓相に到達していないことが確認される。冷却時の延性の低下、ライナーと母材の急冷時の熱収縮の違いに起因して、クラック形成されたと推定された。		* '''図12'''に、E6サンプルのクラック断面写真を示す[1]。クラックはライナー層内にとどまり、墓相に到達していないことが確認される。冷却時の延性の低下、ライナーと母材の急冷時の熱収縮の違いに起因して、クラック形成されたと推定された。
	* SEM/EDX分析により、クラック内表面に、鋼材主成分のFe,Cr,Niに加えて、Sn,In,Ag,Cdが検出された。これらの元素は、第二相形成あるいは金属粒子として存在していた。		* SEM/EDX分析により、クラック内表面に、鋼材主成分のFe,Cr,Niに加えて、Sn,In,Ag,Cdが検出された。これらの元素は、第二相形成あるいは金属粒子として存在していた。
	* ~~クラック内に燃料成分はほとんど検出されなかった。~~		* クラック内に燃料成分はほとんど検出されなかった
	* これらのことから、炉心部での燃料崩落初期に、おもに制御棒メルトからなる物質が下部プレナムに移行・堆積したと推定された。		* これらのことから、炉心部での燃料崩落初期に、おもに制御棒メルトからなる物質が下部プレナムに移行・堆積したと推定された。
			<gallery widths="360" heights="290">
			ファイル:VIP 58.png\|'''<big>図９　TMI-2 Vesselサンプルの引っ張り応力試験の結果 [1]</big>'''
			ファイル:VIP 59.png\|'''<big>図10　TMI-2 Vesselサンプルのクリープ試験の結果 [1]</big>'''
			ファイル:VIP 60.png\|'''<big>図11　TMI-2 Vesselサンプルのシャルピー試験の結果 [1]</big>'''
			ファイル:VIP 61.png\|'''<big>図12　SSライナー中のクラック [1]</big>'''
			</gallery>

	== ノズルと案内管サンプルの分析結果 ==		== ノズルと案内管サンプルの分析結果 ==
	14個のノズルサンプルと２個の案内管サンプルが回収された。ノズルサンプルのうち、M9,L6,H5,H8,D10,E11はANLで分析された。M10,H9,L11,R7,K11,K12,G5,E7と案内管K5はINELで分析された。ノズルサンプルのうちE7,G5,R7は、さらにCEAサクレーで追加分析された。分析結果に基づいて、ノズルへのデブリ侵入程度（径方向、軸方向）、デブリとノズルの相互作用程度、ノズル微細組織の変化、軸方向温度分布、Vessel近くの温度、デブリベッド堆積深さ、などが評価された。		14個のノズルサンプルと２個の案内管サンプルが回収された。ノズルサンプルのうち、M9,L6,H5,H8,D10,E11はANLで分析された。M10,H9,L11,R7,K11,K12,G5,E7と案内管K5はINELで分析された。ノズルサンプルのうちE7,G5,R7は、さらにCEAサクレーで追加分析された。分析結果に基づいて、ノズルへのデブリ侵入程度（径方向、軸方向）、デブリとノズルの相互作用程度、ノズル微細組織の変化、軸方向温度分布、Vessel近くの温度、デブリベッド堆積深さ、などが評価された。

Kurata Masaki: /* クラックの詳細観察 */

2025-12-24T06:00:05Z

クラックの詳細観察

← 古い版		2025年12月24日 (水) 15:00時点における版
294行目:		294行目:
	* クラック内に燃料成分はほとんど検出されなかった。		* クラック内に燃料成分はほとんど検出されなかった。
	* これらのことから、炉心部での燃料崩落初期に、おもに制御棒メルトからなる物質が下部プレナムに移行・堆積したと推定された。		* これらのことから、炉心部での燃料崩落初期に、おもに制御棒メルトからなる物質が下部プレナムに移行・堆積したと推定された。
	~~'''ここに、図9-12挿入、、、'''~~

	== ノズルと案内管サンプルの分析結果 ==		== ノズルと案内管サンプルの分析結果 ==
	14個のノズルサンプルと２個の案内管サンプルが回収された。ノズルサンプルのうち、M9,L6,H5,H8,D10,E11はANLで分析された。M10,H9,L11,R7,K11,K12,G5,E7と案内管K5はINELで分析された。ノズルサンプルのうちE7,G5,R7は、さらにCEAサクレーで追加分析された。分析結果に基づいて、ノズルへのデブリ侵入程度（径方向、軸方向）、デブリとノズルの相互作用程度、ノズル微細組織の変化、軸方向温度分布、Vessel近くの温度、デブリベッド堆積深さ、などが評価された。		14個のノズルサンプルと２個の案内管サンプルが回収された。ノズルサンプルのうち、M9,L6,H5,H8,D10,E11はANLで分析された。M10,H9,L11,R7,K11,K12,G5,E7と案内管K5はINELで分析された。ノズルサンプルのうちE7,G5,R7は、さらにCEAサクレーで追加分析された。分析結果に基づいて、ノズルへのデブリ侵入程度（径方向、軸方向）、デブリとノズルの相互作用程度、ノズル微細組織の変化、軸方向温度分布、Vessel近くの温度、デブリベッド堆積深さ、などが評価された。
304行目:		302行目:
	損傷状態を確認しつつ、特徴的な部位が分析されるように、試料切断が行われた。		損傷状態を確認しつつ、特徴的な部位が分析されるように、試料切断が行われた。

	'''~~図12~~(a)(b)'''に、ノズルの断面模式図と下部プレナムにおけるノズル、案内管、LCSAの位置関係の模式図示す[1]。		'''図13(a)(b)'''に、ノズルの断面模式図と下部プレナムにおけるノズル、案内管、LCSAの位置関係の模式図示す[1]。

	'''ここに、図12挿入、、、'''		'''ここに、図12挿入、、、'''

Kurata Masaki: /* サンプル採集 */

2025-12-24T05:55:50Z

サンプル採集

← 古い版		2025年12月24日 (水) 14:55時点における版
20行目:		20行目:

	== サンプル採集 ==		== サンプル採集 ==
			[[ファイル:VIP 38.png\|サムネイル\|450x450ピクセル\|'''<big>図１　VIPプロジェクトで採集されたサンプルの位置 [1]</big>''']]
	サンプル採集技術の詳細は、<span style="color:blue">'''参考：[[VIP（Vessel Investigation Project）プロジェクト]]'''</span>、の項目にまとめた[1]。MPR社が主導して、装置開発が行われた。Vesselサンプル採集には、<span style="color:blue">'''MDM（Metal Disintegration Machining）'''</span>技術が採用された。これは、電導性の対象物に対し、グラファイト電極から斜めにアークを飛ばして、対象物を溶融させて切断する方式であった。ノズルと案内管サンプルの採集には、油圧モーター式のソーが使用された。		サンプル採集技術の詳細は、<span style="color:blue">'''参考：[[VIP（Vessel Investigation Project）プロジェクト]]'''</span>、の項目にまとめた[1]。MPR社が主導して、装置開発が行われた。Vesselサンプル採集には、<span style="color:blue">'''MDM（Metal Disintegration Machining）'''</span>技術が採用された。これは、電導性の対象物に対し、グラファイト電極から斜めにアークを飛ばして、対象物を溶融させて切断する方式であった。ノズルと案内管サンプルの採集には、油圧モーター式のソーが使用された。

32行目:		33行目:
	ノズルと案内管サンプルは、デブリが付着していたことから、いったんINELに搬入され、その一部がANLに輸送されて分析が行われた。別の一部はCEAサクレーに輸送されて分析が行われた。		ノズルと案内管サンプルは、デブリが付着していたことから、いったんINELに搬入され、その一部がANLに輸送されて分析が行われた。別の一部はCEAサクレーに輸送されて分析が行われた。

	'''図１'''に、これらのサンプルの採集位置を示す~~[1]。また、'''表１'''に、ノズルサンプルの切断と分析担当機関を示す~~[1]。		'''図１'''に、これらのサンプルの採集位置を示す[1]。

	~~'''ここに、図１挿入、、、'''~~

	== Vesselサンプルの分析結果 ==		== Vesselサンプルの分析結果 ==
			[[ファイル:VIP 39.png\|サムネイル\|450x450ピクセル\|'''<big>図２　Vesselサンプルの採集方法と分割方法 [1]</big>''']]

	=== サンプル分割と分析方法 ===		=== サンプル分割と分析方法 ===
42行目:		42行目:

	サンプルの外観観察の際に、一部のサンプル（E6,G8,F10,G6）にクラックが観測された。クラックは、SSライナー層内にとどまっていることが確認された。金相観察は、後述する<span style="color:blue">'''ホットスポット'''</span>にあったE6,G8について詳細に行われることとなった。		サンプルの外観観察の際に、一部のサンプル（E6,G8,F10,G6）にクラックが観測された。クラックは、SSライナー層内にとどまっていることが確認された。金相観察は、後述する<span style="color:blue">'''ホットスポット'''</span>にあったE6,G8について詳細に行われることとなった。

	~~'''ここに、図２挿入、、、'''~~

	=== 基準データベースの整備 ===		=== 基準データベースの整備 ===
57行目:		55行目:
	* 950～1075℃（加熱時間により温度低下）、A533B鋼の母相（HAZ以外）で結晶成長が顕著に発生する。		* 950～1075℃（加熱時間により温度低下）、A533B鋼の母相（HAZ以外）で結晶成長が顕著に発生する。
	* ライナー層中のδ-フェライトアイランドの形状変化が発生する。これは、975～1000℃では100分、1100～1125℃では10分で発生する。これは、M<sub><small>23</small></sub>C<sub><small>6</small></sub>型炭化物相のバルク溶解に相当する。VIPプロジェクトにおける、ドイツとスペインでの分析では、δ-フェライトの存在割合は、熱処理のない条件では４～５%、これに対しTMI-2のE8サンプルでは、1.4%であった。		* ライナー層中のδ-フェライトアイランドの形状変化が発生する。これは、975～1000℃では100分、1100～1125℃では10分で発生する。これは、M<sub><small>23</small></sub>C<sub><small>6</small></sub>型炭化物相のバルク溶解に相当する。VIPプロジェクトにおける、ドイツとスペインでの分析では、δ-フェライトの存在割合は、熱処理のない条件では４～５%、これに対しTMI-2のE8サンプルでは、1.4%であった。
	~~'''ここに、図３，４挿入、、、'''~~

	=== 硬度測定、金相観察 ===		=== 硬度測定、金相観察 ===

68行目:		64行目:
	*'''図７'''に、F10サンプルの金相組織と硬度の分析結果を示す[1]。図３と比べることで、加熱による組織変化と硬度変化の様子が確認できる。		*'''図７'''に、F10サンプルの金相組織と硬度の分析結果を示す[1]。図３と比べることで、加熱による組織変化と硬度変化の様子が確認できる。
	*'''図８'''に、ホットスポット（E6,E8位置）における、ライナーと母材の界面でのピーク温度と、母材側に約45～50mm侵入した位置でのピーク温度を比較して示す。母材に侵入することで、ピーク温度が約100℃低下していることが確認できる。		*'''図８'''に、ホットスポット（E6,E8位置）における、ライナーと母材の界面でのピーク温度と、母材側に約45～50mm侵入した位置でのピーク温度を比較して示す。母材に侵入することで、ピーク温度が約100℃低下していることが確認できる。
	'''~~ここに、図５~~-~~８挿入、、、~~'''		<gallery widths="400" heights="450">
			ファイル:VIP 53.png\|'''<big>図３　TMI-2下部ヘッド同等材の硬度プロファイル [1]</big>'''
			ファイル:VIP 54.png\|'''<big>図４　TMI-2下部ヘッド同等材の微細組織温度指標 [1]</big>'''
			ファイル:VIP 56.png\|'''<big>図６　TMI-2下部ヘッドサンプル（F10）の硬度プロファイル [1]</big>'''
			</gallery><gallery widths="400" heights="300">
			ファイル:VIP 55.png\|'''<big>図５　TMI-2のVesselサンプルの硬度プロファイル [1]</big>'''
			ファイル:VIP 40.png\|'''<big>図７　TMI-2下部ヘッドの事故時ホットスポット [1]</big>'''
			ファイル:VIP 57.png\|'''<big>図８　TMI-2のVesselサンプルの事故時ピーク温度の深さ変化 [1]</big>'''
			</gallery>
	{\| class="wikitable"		{\| class="wikitable"
	\|+'''<big>表１　TMI-2下部ヘッドVesselサンプルの微細組織分析結果 [1]</big>'''		\|+'''<big>表１　TMI-2下部ヘッドVesselサンプルの微細組織分析結果 [1]</big>'''

2025年12月24日 (水) 02:53にKurata Masakiによる

2025-12-24T02:53:52Z

差分を表示

Kurata Masaki: /* 分析結果 */

2025-12-23T08:43:27Z

分析結果

差分を表示

Kurata Masaki: /* 硬度測定、金相観察 */

2025-12-23T07:27:52Z

硬度測定、金相観察

差分を表示

Kurata Masaki: /* Vesselサンプルの分析結果 */

2025-12-23T05:07:35Z

Vesselサンプルの分析結果

← 古い版		2025年12月23日 (火) 14:07時点における版
36行目:		36行目:
	== Vesselサンプルの分析結果 ==		== Vesselサンプルの分析結果 ==

			=== サンプル分割と分析方法 ===
			圧力容器の下部ヘッド母材は、136mm厚さのA533B鋼からなっており、その表面に5mm厚さの308L-SS製のライナーが溶接されている。'''図２'''に、Vesselサンプルの採集例を示す[1]。MDM装置により、プリズム型のボートサンプルが回収された。ボートサンプルの一断面を切り出し、金相観察が行われた。また、サンプル母材から。引張試験やクリープ破断試験用のサンプル、あるいは、シャルピー試験用のサンプルが切り出された。

			サンプルの外観観察により、一部のサンプル（E6,G8,F10,G6）にクラックが観測された。クラックは、SSライナー層内にとどまっていることが確認された。金相観察は、後述する<span style="color:blue">'''ホットスポット'''</span>にあったE6,G8について詳細に行われることとなった。

			=== 基準データベースの整備 ===
			'''図３'''に、事故前の下部ヘッド同等サンプルの深さ方向断面の金相写真と硬さの変化の例を示す[1]。ライナー層と母材の間にクラックが観察できる。また、組織の熱影響を受けていないマトリックスとクラックの間に、熱影響を受けたゾーン（<span style="color:blue">'''HAZ: Heat Affected Zone'''</span>）が見られる。母材の低炭素鋼とライナーのSS材では、含有される炭素濃度が異なる（母材：0.25%、ライナー：0.035%）ため、暴露された熱履歴に応じて、母材からライナー側に炭素の拡散が発生する。このため、HAZでは炭素濃度の減少に伴う組織変化と材料硬化が発生する。TMI-2のVessel材との同等材を用いて、加熱温度：700～1300℃、保持時間：１分～２時間、昇温速度40℃/分、冷却速度50℃/分の条件で、熱履歴とHAZ形成巾、硬度の変化の関係について、基準データベースが整備された。これに対し、TMI-2から採集してきたサンプルを用いて、加熱温度：950,1000,1050,1100℃、保持時間：10,30,100分で熱処理し、基礎データベースとの比較が行われた。

			'''図４'''、同等材の加熱試験に基づいて整備されたデータベースを示す[1]。データベースでは、サンプルの組織変化から逆算できる加熱温度と加熱時間について整理されている。温度の低い側から、以下の説明がなされている。

			* 607℃、製造時の、ライナー材溶接後の応力ストレス開放のための加熱処理温度に相当する。従って、それ以下の温度では、組織変化は起こらない。
			* 727～830℃、昇温・降温速度によって変化するが、フェライト/オーステナイト変態が発生する。
			* 800～925℃（加熱時間によって温度低下）、ライナーと母材の界面に黒い羽毛状バンドが形成され、温度上昇すると失われる。これは、母材からの炭素拡散によるライナー層側での炭化物相形成と分解に相当している。
			* 850～900℃、界面のA533B側で、等軸晶が形成される。
			* 1025～1100℃（加熱時間により温度低下）で、等軸晶が失われる。これは、炭素濃度の減少によるセメンタイト析出に対応している。
			* 950～1075℃（加熱時間により温度低下）、A533B鋼の母相（HAZ以外）で結晶成長が顕著に発生する。
			* ライナー層中のδ-フェライトアイランドの形状変化が発生する。これは、975～1000℃では100分、1100～1125℃では10分で発生する。これは、M<sub><small>23</small></sub>C<sub><small>6</small></sub>型炭化物相のバルク溶解に相当する。VIPプロジェクトにおける、ドイツとスペインでの分析では、δ-フェライトの存在割合は、熱処理のない条件では４～５%、これに対しTMI-2のE8サンプルでは、1.4%であった。

			=== 硬度測定、金相観察 ===

			* '''図５'''に、E6,E8,F10,G8サンプルの深さ方向の硬さ変化を示す[1]。図３の同等材のデータに比べ、母材側で材料硬化が起きていることが確認される。これは、同等材を830℃以上に加熱した条件に相当していた。
			* H8,F5サンプルでは、金相観察と硬度測定からから、727℃以上を経験したと評価された。
			* 基準データベースとの比較により、これらのサンプルでの冷却速度は10～100℃/分と評価された。
			* E6,E8,F10,G8サンプルでは、微細組織観察が行われた。その結果、E6,E8は1075～1100℃（30分間）を経験したと評価された。F10,G8は1040～1060℃（30分間）を経験したと評価された。
			* '''表１'''に、温度評価の結果をまとめて示す[1]。また、図６に、分析に基づいて同定されたホットスポットの範囲を示す[1]。
			*

			{\| class="wikitable"
			\|+表１　TMI-2下部ヘッドVesselサンプルの微細組織分析結果 [1]
			!サンプル番号
			!分析国（米国については機関）
			!事故時ピーク温度の評価結果（℃）
			!
			\|-
			\| rowspan="3" \|D10
			\|イタリア
			\|<727
			\|
			\|-
			\|米国ANL
			\|<727
			\|
			\|-
			\|米国INEL
			\|<727
			\|
			\|-
			\| rowspan="2" \|'''E6'''
			\|米国ANL
			\|'''1000～1100'''
			\|
			\|-
			\|米国INEL
			\|'''1075～1100'''
			\|
			\|-
			\| rowspan="7" \|'''E8'''
			\|ベルギー
			\|'''>727'''
			\|
			\|-
			\|フィンランド
			\|'''1100（ライナー層）、950（界面から34mm下、母材側）'''
			\|
			\|-
			\|フランス
			\|'''1000～1100'''
			\|
			\|-
			\|ドイツ
			\|'''>850（>1000の可能性）'''
			\|
			\|-
			\|スペイン
			\|'''>1000'''
			\|
			\|-
			\|米国ANL
			\|'''1000～1100'''
			\|
			\|-
			\|米国INEL
			\|'''1075～1100'''
			\|
			\|-
			\| rowspan="2" \|E11
			\|米国ANL
			\|<727
			\|
			\|-
			\|米国INEL
			\|<727
			\|
			\|-
			\| rowspan="5" \|F5
			\|ベルギー
			\|
			\|
			\|-
			\|ドイツ
			\|
			\|
			\|-
			\|
			\|
			\|
			\|-
			\|
			\|
			\|
			\|-
			\|
			\|
			\|
			\|}



			・'''Fig.4-7,4-8'''、F10,E8サンプルプロファイル

			・Table4-3とは別に、JAERIでも分析。E6で<1100℃、E8で<1050℃、F10で<1000℃（'''表に追加'''）

			・'''Tabel4-4'''、深さ方向の変化、E6,E8位置、'''Fig. 4-9'''

	== 下部ヘッド破損のマージン解析 ==		== 下部ヘッド破損のマージン解析 ==

2025年12月23日 (火) 00:59にKurata Masakiによる

2025-12-23T00:59:09Z

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-　TMI-2でのデブリ・燃料取り出し方法の開発や事故シナリオ解明、原子力安全向上のための知見取得は、<span style="color:blue">'''GENDプログラム'''</span>の枠組みで行われた（GPU社、EPRI、NRC、DOEを中心とした取り組む）[1]。GENDプログラム開始時点では、下部プレナムへのデブリ移行メカニズムの解明や下部ヘッドとデブリとの相互作用による圧力容器破損までのマージン解析は、研究開発項目に入っていなかった。TMI-2でのデブリ取り出しと内部調査の進展に伴い、事故過程で下部プレナムに約19トンの溶融デブリが移行していたこと、下部ヘッドを貫通していたノズルの一部が溶融・損傷していたこと、下部ヘッド内面のSSライナーの一部にクラックが存在すること、などが明らかになった。下部プレナムデブリサンプルや下部ヘッドサンプルを詳細分析して、溶融デブリの移行メカニズムや圧力容器破損までのマージン解析を行うことは、デブリ取り出し方法の開発や圧力容器クリーアップ技術の開発の観点では、必要性が薄れていた。一方で、OECD/NEA/CSNIにおいても、TMI-2の事故評価プログラム（<span style="color:blue">'''AEP: Accident Evaluation Program'''</span>）が進められていた。そこで、米国NRCが主導し、OECD/NEA/CSNIの枠組みにおいて、<span style="color:blue">'''VIP（Vessel Investigation Project）'''</span>プロジェクトが立ち上げられた[1]。
+　TMI-2でのデブリ・燃料取り出し方法の開発や事故シナリオ解明、原子力安全向上のための知見取得は、<span style="color:blue">'''GENDプログラム'''</span>の枠組みで行われた（GPU社、EPRI、NRC、DOEを中心とした取り組む）[1]。GENDプログラム開始時点では、炉心部での燃料破損とデブリふるまいメカニズムの解明、および、FPふるまいにフォーカスされており、下部プレナムへのデブリ移行メカニズムの解明や下部ヘッドとデブリとの相互作用による圧力容器破損までのマージン解析は、研究開発項目に入っていなかった。TMI-2でのデブリ取り出しと内部調査の進展に伴い、事故過程で下部プレナムに約19トンの溶融デブリが移行していたこと、下部ヘッドを貫通していたノズルの一部が溶融・損傷していたこと、下部ヘッド内面のSSライナーの一部にクラックが存在すること、などが明らかになった。下部プレナムデブリサンプルや下部ヘッドサンプルを詳細分析して、溶融デブリの移行メカニズムや圧力容器破損までのマージン解析を行うことは、デブリ取り出し方法の開発や圧力容器クリーアップ技術の開発の観点では、必要性が薄れていた。一方で、OECD/NEA/CSNIにおいても、TMI-2の事故評価プログラム（<span style="color:blue">'''AEP: Accident Evaluation Program'''</span>）が進められていた。そこで、米国NRCが主導し、OECD/NEA/CSNIの枠組みにおいて、<span style="color:blue">'''VIP（Vessel Investigation Project）'''</span>プロジェクトが立ち上げられた[1]。
 　VIPプロジェクトには、ベルギー、フィンランド、フランス、ドイツ、イタリア、日本、スペイン、スウェーデン、スイス、英国、米国が参加した。VIPプロジェクトの枠組みの中で、以下のタスクが行われることとなった。
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 <span style="color:blue">'''<big>参考：[[OECD/NEA/CSNIでのデブリ分析]]（VIPプロジェクト外）</big>'''</span>
 == 参考文献 ==

2025年12月23日 (火) 00:33にKurata Masakiによる

2025-12-23T00:33:23Z

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	TMI-2でのデブリ・燃料取り出し方法の開発や事故シナリオ解明、原子力安全向上のための知見取得は、'''GENDプログラム'''の枠組みで行われた（GPU社、EPRI、NRC、DOEを中心とした取り組む）[1]。GENDプログラム開始時点では、下部プレナムへのデブリ移行メカニズムの解明や下部ヘッドとデブリとの相互作用による圧力容器破損までのマージン解析は、研究開発項目に入っていなかった。TMI-2でのデブリ取り出しと内部調査の進展に伴い、事故過程で下部プレナムに約19トンの溶融デブリが移行していたこと、下部ヘッドを貫通していたノズルの一部が溶融・損傷していたこと、下部ヘッド内面のSSライナーの一部にクラックが存在すること、などが明らかになった。下部プレナムデブリサンプルや下部ヘッドサンプルを詳細分析して、溶融デブリの移行メカニズムや圧力容器破損までのマージン解析を行うことは、デブリ取り出し方法の開発や圧力容器クリーアップ技術の開発の観点では、必要性が薄れていた。一方で、OECD/NEA/CSNIにおいても、TMI-2の事故評価プログラム（'''AEP: Accident Evaluation Program'''）が進められていた。そこで、米国NRCが主導し、OECD/NEA/CSNIの枠組みにおいて、'''VIP（Vessel Investigation Project）'''プロジェクトが立ち上げられた[1]。		TMI-2でのデブリ・燃料取り出し方法の開発や事故シナリオ解明、原子力安全向上のための知見取得は、<span style="color:blue">'''GENDプログラム'''</span>の枠組みで行われた（GPU社、EPRI、NRC、DOEを中心とした取り組む）[1]。GENDプログラム開始時点では、下部プレナムへのデブリ移行メカニズムの解明や下部ヘッドとデブリとの相互作用による圧力容器破損までのマージン解析は、研究開発項目に入っていなかった。TMI-2でのデブリ取り出しと内部調査の進展に伴い、事故過程で下部プレナムに約19トンの溶融デブリが移行していたこと、下部ヘッドを貫通していたノズルの一部が溶融・損傷していたこと、下部ヘッド内面のSSライナーの一部にクラックが存在すること、などが明らかになった。下部プレナムデブリサンプルや下部ヘッドサンプルを詳細分析して、溶融デブリの移行メカニズムや圧力容器破損までのマージン解析を行うことは、デブリ取り出し方法の開発や圧力容器クリーアップ技術の開発の観点では、必要性が薄れていた。一方で、OECD/NEA/CSNIにおいても、TMI-2の事故評価プログラム（<span style="color:blue">'''AEP: Accident Evaluation Program'''</span>）が進められていた。そこで、米国NRCが主導し、OECD/NEA/CSNIの枠組みにおいて、<span style="color:blue">'''VIP（Vessel Investigation Project）'''</span>プロジェクトが立ち上げられた[1]。

	VIPプロジェクトには、ベルギー、フィンランド、フランス、ドイツ、イタリア、日本、スペイン、スウェーデン、スイス、英国、米国が参加した。VIPプロジェクトの枠組みの中で、以下のタスクが行われることとなった。		VIPプロジェクトには、ベルギー、フィンランド、フランス、ドイツ、イタリア、日本、スペイン、スウェーデン、スイス、英国、米国が参加した。VIPプロジェクトの枠組みの中で、以下のタスクが行われることとなった。
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	また、VIPプロジェクトとは別のOECD/NEA/CSNIの枠組みにおいて、TMI-2デブリサンプルの詳細分析が行われている[5]。その結果についても、別項目でまとめた。		また、VIPプロジェクトとは別のOECD/NEA/CSNIの枠組みにおいて、TMI-2デブリサンプルの詳細分析が行われている[5]。その結果についても、別項目でまとめた。

	'''<big>参考：[[VIP（Vessel Investigation Project）プロジェクト]]</big>'''		<span style="color:blue">'''<big>参考：[[VIP（Vessel Investigation Project）プロジェクト]]</big>'''</span>

	'''<big>参考：[[下部プレナムハードデブリサンプルの分析データ（VIPプロジェクト）\|下部プレナムハードデブリサンプルの分析データ]]（VIPプロジェクト内）</big>'''		<span style="color:blue">'''<big>参考：[[下部プレナムハードデブリサンプルの分析データ（VIPプロジェクト）\|下部プレナムハードデブリサンプルの分析データ]]（VIPプロジェクト内）</big>'''</span>

	'''<big>参考：[[OECD/NEA/CSNIでのデブリ分析]]（VIPプロジェクト外）</big>'''		<span style="color:blue">'''<big>参考：[[OECD/NEA/CSNIでのデブリ分析]]（VIPプロジェクト外）</big>'''</span>

	== 参考文献 ==		== 参考文献 ==